Źródło:vonardenne.biz
Pierwotnie opublikowany w Photovoltaics International, wydanie 44, maj 2020 r.
Aleksandros Cruz1, Darja Erfurt1, René Kohler2, Martin Dimer2, Eric Schneiderlöchner2& wzmacniacz; Bernd Stannowski1
Abstrakcyjny
Technologia ogniw słonecznych z heterozłączem krzemowym (SHJ) to atrakcyjna technologia do produkcji ogniw słonecznych na dużą skalę o wysokiej sprawności konwersji powyżej 24%. Jednym z kluczowych elementów ogniw słonecznych SHJ, w przeciwieństwie do dzisiejszej' szeroko rozpowszechnionej technologii ogniw z pasywowanym emiterem i tylnym kontaktem (PERC), jest zastosowanie przezroczystego tlenku przewodzącego (TCO), który stwarza wyzwania pod względem wydajności i kosztów, ale także przedstawia możliwości. W niniejszym artykule omówiono te aspekty i pokazano potencjał poprawy wydajności ogniw przy obniżonych kosztach dzięki zastosowaniu nowych TCO osadzonych przez rozpylanie prądem stałym (DC). W przypadku ogniw SHJ z tylnym złączem możliwe jest zmniejszenie, a nawet uniknięcie stosowania indu w takich TCO, przy czym tlenek cynku domieszkowany glinem (AZO) jest jednym z możliwych substytutów TCO opartych na tlenku indu. Podsumowano dostępność wysokowydajnych TCO do masowej produkcji masowej, które zachęcą do penetracji rynku ogniw SHJ.
Przykład sprzętu do masowej produkcji TCO: XEA|nova L . firmy VON ARDENNE
Wprowadzenie
Krzemowe ogniwa słoneczne oparte na technologii pasywnego emitera i tylnego styku (PERC) osiągnęły w masowej produkcji poziom wielu gigawatów, przy sprawności konwersji (CE) wynoszącej 22%, a obecnie zbliżającej się do 23%. W przypadku jeszcze wyższych CE, pasywowane styki są uważane za następną generację technologii ogniw. W tym przypadku technologia heterozłącza krzemu (SHJ) jest obiecującym kandydatem i wybiega poza bramkę startową, z CE na poziomie 23–24 %, które zostało już zademonstrowane na pełnowymiarowych waflach, nie tylko na liniach pilotażowych, ale także w produkcji na dużą skalę [ 1]. Chociaż to Panasonic (dawniej Sanyo) był pionierem tej technologii, różni gracze na całym świecie w międzyczasie budowali własne linie produkcyjne, takie jak ENEL Green Energy i Hevel Solar w Europie oraz REC, Jinergy, GS-Solar i wiele innych w Azji. Główne zalety technologii SHJ zostały omówione w niedawnym artykule Ballif et al. [2]. Oprócz wysokiego CE, kluczową zaletą SHJ jest oszczędna sekwencja produkcyjna, z tylko czterema głównymi etapami wymaganymi do symetrycznego przetwarzania obu stron:
1. Czyszczenie na mokro i teksturowanie wafli.
2. Osadzanie a-Si:H metodą chemicznego osadzania z fazy gazowej wspomaganego plazmą (PECVD).
3. Osadzanie przezroczystych warstw przewodzących tlenków (TCO) metodą fizycznego osadzania z fazy gazowej (PVD, zwykle napylania).
4. Sitodruk siatek srebrnych.
Ze względu na procesy niskotemperaturowe (& lt;200 °C) i symetryczny stos urządzeń, można uniknąć wyginania i pękania płytek pod wpływem naprężeń, co oznacza, że można wykorzystać cienkie płytki, co pozwala zaoszczędzić koszty materiałów i energię. Stos SHJ występuje naturalnie w układzie komórek dwutwarzowych; ponadto ogniwa SHJ mają najniższy współczynnik temperaturowy w terenie, zwykle –0,28 %/°C. Połączenie dwustronności i niskiego współczynnika temperaturowego zwiększa wydajność energetyczną systemu fotowoltaicznego.
Z drugiej strony, niektórymi czynnikami ograniczającymi szybki wzrost popularności technologii SHJ są stosunkowo wysokie koszty sprzętu, głównie dla PECVD (ale także dla PVD) oraz przystosowany kontakt z ogniwami do produkcji modułów (brak standardowych wysokotemperaturowych lutowanie). Potrzebne jest więcej pasty Ag niż w przypadku standardowych ogniw Si, ze względu na utwardzanie w niskiej temperaturze, dające palce o niższej przewodności; zależy to jednak od podejścia do połączeń wzajemnych, a konkretnie od tego, czy stosowane są szyny zbiorcze. Na koniec, i omówione bardziej szczegółowo w tym artykule, wymagane są cele dla napylania warstw TCO po obu stronach, które są kosztowne w przypadku zwykle stosowanych materiałów.
Tlenek indu (In2O3) domieszkowany cyną (Sn), określany jako ITO, jest obecnie najczęściej stosowanym TCO [3–5]. Ten przezroczysty tlenek przewodzący jest dobrze znany z masowej produkcji wyświetlaczy płaskoekranowych (FPD) i wykazuje odpowiednie właściwości optoelektroniczne, takie jak niska rezystywność cienkich warstw i wystarczająca przezroczystość w zakresie widzialnym. Ważnym czynnikiem w produkcji FPD jest to, że ITO można przetwarzać za pomocą fotolitografii, ponieważ jest wytrawiany (w stanie zdeponowanym) i jest długotrwale stabilny po krystalizacji w fazie stałej po wyżarzaniu termicznym w temperaturze 150–200 °C. Ogólnie rzecz biorąc, ITO jest osadzany przez rozpylanie magnetronowe prądu stałego (DC) na dużych obszarach. Chociaż napylanie prądem stałym początkowo powoduje pewne uszkodzenia pasywacji powierzchni krzemu, jest ona w pełni wyżarzana w temperaturach około 200 °C, które osiąga się podczas napylania lub później podczas utwardzania pasty Ag po sitodruku.
W przeciwieństwie do FPD, TCO musi spełniać dodatkowe wymagania w przypadku zastosowania na przedniej stronie ogniw SHJ, a mianowicie doskonałą przezroczystość w szerszym zakresie długości fal 300–1100 nm. Na rys. 1 przedstawiono widma absorpcyjne różnych warstw TCO, pokazujące różnice w absorpcji pasożytniczej w reżimach krótko- i długofalowych. Oprócz tej niskiej absorpcji, dla warstw TCO po obu stronach wymagane są niskie rezystancje styku zarówno z warstwami krzemowymi domieszkowanymi n- jak i p, jak również z metalową siatką. Wreszcie, co nie mniej ważne, ograniczenia kosztowe ogniw słonecznych są niezwykle surowe i, aby wyobrazić sobie fotowoltaikę na skalę terawatów, konieczne jest ograniczenie (lub jeszcze lepiej, uniknięcie) stosowania krytycznych lub rzadkich materiałów, takich jak ind ( W). Ten ostatni aspekt jest jednak nadal trudny do rozwiązania, ponieważ większość TCO o jakości urządzeń zawiera ind. Jedną z opcji jest zmniejszenie grubości takich TCO, co następnie wymaga nałożenia drugiej warstwy w celu utrzymania idealnej wydajności optycznej (antyrefleksyjnej). To z kolei zwiększa liczbę etapów procesu, a tym samym złożoność procesu i koszty.
Ten artykuł dotyczy optymalizacji całkowitego kosztu posiadania przy wbudowaniu w ogniwa słoneczne SHJ. Przedstawiono metrykę do oceny i porównania różnych TCO pod kątem ich przydatności do zastosowania w ogniwach SHJ. Aby zredukować straty optyczne w przednim TCO, obowiązkowe jest stosowanie materiałów o wysokiej przezroczystości. Wysoka mobilność nośnika ładunku, zwykle> 100 cm2/Vs, umożliwia zmniejszenie gęstości nośnika (przy stałej rezystywności), zmniejszając w ten sposób straty optyczne spowodowane absorpcją wolnego nośnika (FCA).
W przeszłości badano różne materiały TCO o „wysokiej ruchliwości” oparte na tlenku indu z różnymi domieszkami [6–13]. Wszystkie one wykazują doskonałe właściwości jako warstwy TCO na szkle, a większość z nich ma również wysoki poziom CE. Produkcja docelowa jest jednak trudna, a koszty wielu z tych materiałów są wysokie.
Obecnie dostępne są nowe TCO, które można przetwarzać w produkcji na dużą skalę z elementów obrotowych, zapewniając wysoką mobilność i wytwarzając ogniwa SHJ o wysokim CE. Okoliczności, w których AZO jako bezindowa i tania alternatywa może być zaimplementowana w wysokowydajnych ogniwach SHJ, zostaną omówione później. Przedstawione zostanie również porównanie kosztów celów opartych na In i ZnO.
Rysunek 1. Widma absorpcji optycznej dla różnych typów grubości warstwy TCO
TCO dla ogniw słonecznych SHJ
W przeszłości zbadano kilka materiałów TCO pod kątem zastosowania w ogniwach słonecznych SHJ. Ważnymi wymaganiami dla tej realizacji jest wysoka przewodność i wysoka przezroczystość, przy temperaturach przetwarzania poniżej 200 °C (ze względu na wrażliwość cienkowarstwowych warstw pasywacji krzemu), a także dobre tworzenie kontaktu z sąsiednimi warstwami [14].
Wśród niektórych odpowiednich TCO, polikrystaliczny Sn domieszkowany In2O3(ITO) wyhodowany w temperaturze poniżej 200°C, który osiąga ruchliwość elektronów (μe) około 40cm2/Vs [3–5], znalazł szerokie zastosowanie w ogniwach słonecznych SHJ. TCO na bazie In domieszkowane innymi metalami, takimi jak tytan (Ti) [15,16], cyrkon (Zr) [6,12,13], molibden (Mo) [15,17-19] i wolfram (W) [ 10,11], uzysk wartości μe powyżej 80 cm2/Vs przy gęstości nośnika ładunku (ne) w zakresie od 1×1020 do 3×1020 cm-3.
Warstwy te można osadzać za pomocą rozpylania magnetronowego, pulsacyjnego osadzania laserowego (PLD) i powlekania jonowego za pomocą wyładowania łukowego DC lub reaktywnego osadzania plazmowego (RPD). Spośród nich napylanie jest najbardziej ustaloną metodą masowej produkcji. Jeszcze wyższa mobilność μe>100 cm2/Vs można osiągnąć dla domieszkowanego wodorem (H) w fazie stałej (SPC) In2O3(IOH) [6–9] i cer (Ce) ICeO:H [7] o 1×1020<>< 3×1020="">-3. Folie te są osadzane w niskich temperaturach w amorficznej matrycy, a następnie wygrzewane w temperaturach powyżej 150°C, co skutkuje wysokimi wartościami μe ze względu na tworzenie się dużych ziaren.
Przedstawione powyżej TCO są atrakcyjne ze względu na ich wyjątkową wydajność optoelektryczną, ale do tej pory do produkcji przemysłowej trafiły głównie ITO i IWO:H. Niedobór indu jest jednak motywacją do wdrażania alternatywnych TCO. Zaletą AZO jest posiadanie większej ilości materiałów kompozytowych. Warstwy AZO o grubości kilkuset nanometrów, napylane w podwyższonych temperaturach>250 °C, dają dobre właściwości optoelektroniczne [20], a także stabilność [21].
Cienkie warstwy o grubości poniżej 100 nm osadzane w temperaturach poniżej 200 °C, wymaganych dla komórek SHJ, wykazują natomiast słabą strukturę krystaliczną, co w konsekwencji skutkuje niskimi wartościami ruchliwości około 20 cm2/Vs i słabą stabilnością długoterminową [22]. Poprawiona stabilność ogniw słonecznych SHJ została jednak wykazana przez zastosowanie amorficznego tlenku krzemu (a-SiO2) zasklepienie [23].
Jak wskazano przez μeuzyskane wartości i, w zależności od warunków przetwarzania, różne TCO wykazują szeroki zakres ruchliwości elektronów. Rezystancja arkusza TCO (R▫) zakresy można sklasyfikować tak, jak pokazano w Tabeli 1. Tutaj zakres stężenia nośnika wynosi 1,5 x 1020<>< 2,0×1020="">-3jest brany pod uwagę: stanowi to dobry kompromis dla osiągnięcia niskiego FCA, dobrej przewodności elektrycznej i dobrego tworzenia kontaktu z sąsiednimi warstwami oraz grubości 75 nm TCO dla właściwości przeciwodblaskowych.
Symetria w przetwarzaniu ogniwa SHJ oraz zastosowanie wafli (typu n) o bardzo dużej żywotności nośników pozwala na swobodny wybór styku (n lub p) skierowanego do przodu. Pozycja styku p (połączenie) ma wpływ na optymalizację przedniego TCO w celu uzyskania zarówno wysokiej przezroczystości, jak i niskiej rezystancji szeregowej Rsceli [24–27]. Aby to zademonstrować, Fig. 2 przedstawia schematyczne przekroje dwu- i jednopowierzchniowych ogniw słonecznych SHJ w konfiguracji tylnego złącza ze wskazanymi wszystkimi udziałami Rs. Szczegółową analizę składników Rs i ich wkładu w ogniwa słoneczne SHJ można znaleźć w Basset et al. [25] oraz Wang i in. [28]. Wysoka przewodność, tj. gęstość i ruchliwość elektronów w płytce c-Si, wraz z bardzo niską rezystancją styku styku n/TCO, sprzyja wyborowi styku n znajdującego się z przodu („tylne złącze”), ponieważ boczny transport prądu jest znacznie wspierany przez opłatek. Zmniejsza to wymagania dotyczące przewodności TCO (rezystancja arkusza), umożliwiając w ten sposób optymalizację w kierunku najwyższej przezroczystości.
Aby zilustrować wpływ wspomnianej powyżej swobody w projektowaniu ogniw, Fig. 3 przedstawia symulowane krzywe Rs wraz z wartościami eksperymentalnymi wyekstrahowanymi z ogniw słonecznych, ze zmianą procesu ITO w funkcji rezystancji przedniej warstwy TCO. Wartości eksperymentalne potwierdzają trendy modelu [27]. Jak wyraźnie widać, konstrukcja złącza tylnego zapewnia korzyści w przypadku TCO o wysokiej rezystancji, korzystając z bocznego wsparcia w przewodzeniu elektronów w płytce Si. Z drugiej strony konstrukcja złącza przedniego jest bardziej korzystna dla warstw TCO o niskiej rezystancji; konstrukcja ta wykorzystuje niższy udział poprzecznego Rs, ponieważ elektrony, mające większą ruchliwość niż dziury, przemieszczają się do tyłu płytki (przy fotogeneracji zachodzącej głównie w pobliżu przedniej strony). Kompromis między bocznym i poprzecznym wkładem Rs określi, która konstrukcja ogniwa słonecznego jest najbardziej odpowiednia, w zależności od dostępnej rezystancji arkusza TCO.
R▫zakresy dla różnych TCO podane w literaturze i zdefiniowane w Tabeli 1 są pokazane na Rys. 3 z odpowiednim zacienieniem kolorów. TCO przy niskim R▫(czerwone) są korzystniejsze, gdy są zaimplementowane w urządzeniu z przednim złączem, podczas gdy TCO ze średnim zakresem R▫(niebieskie) znajdują się w regionie przejściowym, w którym Rsróżnica między urządzeniami łączącymi z przodu i z tyłu jest dość niewielka. W przeciwieństwie do TCO o wysokim R▫(szare) są wyraźnie korzystne, gdy są stosowane w konstrukcji tylnego złącza; jest to korzystne na przykład dla AZO, ponieważ jest ono wysoce przezroczyste, ale niezbyt przewodzące, a mimo to wytwarza taką samą wydajność ogniwa SHJ> 23% jak ogniwo referencyjne ITO [23]. W Helmholtz-Zentrum Berlin ogniwa słoneczne SHJ z przednim całkowitym kosztem posiadania (TCO) opartym zarówno na ITO, jak i AZO, osiągnęły certyfikowany CE powyżej 23,5% [29].
Innym podejściem wykorzystującym wsparcie transportu bocznego płytek, wykazanym przez niektóre grupy badawcze [27, 30] oraz w produkcji pilotażowej [31], jest wdrożenie cieńszych TCO, co zmniejsza absorpcję pasożytniczą, a tym samym utrzymuje lub poprawia CE ogniw słonecznych. Wdrożenie cieńszej warstwy TCO wymaga jednak drugiej warstwy na wierzchu – na przykład SiO2lub Si3N4– utrzymanie optimum antyodbiciowego (AR) [32–34].
Aby dokładnie oszacować wydajność optyczną różnych TCO po zaimplementowaniu w stosie ogniw, tj. określić stratę właściwą gęstości prądu zwarciowego (Jsc), przeprowadzono symulacje za pomocą narzędzia programowego do śledzenia promieni (GenPro4 [35]). Biorąc pod uwagę straty mocy związane z TCO w ogniwie spowodowane zarówno wzrostem Rs, jak i spadkiem Jsc, porównywano różne materiały TCO, jak pokazano na rys. 4. W tym celu porównano ogniwo słoneczne o CE=23,3 Uwzględniono %, bez strat związanych z całkowitym kosztem posiadania w Jsci Rs(FF). IOH, ITO i AZO były badane jako przykłady niskiego R▫, środkowy R▫i wysokie R▫odpowiednio.
Zbadano implementacje standardowych TCO o grubości 75 nm ("grube") i optycznie zoptymalizowanych cieńszych ("cienkich") TCO. Dla uczciwego porównania (tj. aby w każdym przypadku pozostać w optymalnym AR), wszystkie ogniwa (z „grubymi” i „cienkimi” TCO) zostały wykończone a-SiO2warstwa przykrywająca. Założono, że rezystywności styków na interfejsach TCO/Ag i TCO/Si są (niskie i) równe dla wszystkich trzech TCO, co oczywiście jest uproszczeniem. Zostanie to omówione później i przedstawione w Haschke et al. [36]. Dalsze szczegóły dotyczące zoptymalizowanych grubości warstw i wyniki symulacji można znaleźć w Cruz et al. [27].
Wykresy na rys. 4 pokazują straty mocy związane z TCO spowodowane spadkiem Jsc i wzrostem Rs, dla urządzeń ze złączem tylnym (rys. 4(a)) i złączem przednim (rys. 4(b)). Oczywiście, IOH przewyższa pozostałe dwa TCO ze względu na swoje wyjątkowe właściwości optoelektroniczne w obu przypadkach. Na rys. 4(a), pokazującym grube ITO i AZO, materiały kompensują swoje straty CE, ponieważ AZO o mniejszej przewodności wykazuje niższą absorpcję pasożytniczą niż ITO. Porównując to z cieńszymi wersjami TCO, można zauważyć, że utrata CE nieznacznie spada w wyniku zmniejszonej absorpcji pasożytów TCO. ITO wyraźnie zyskuje na tym rozrzedzeniu, ze względu na jego porównywalnie wyższą absorpcję pasożytniczą, co ostatecznie prowadzi do nieco lepszego CE niż w przypadku AZO. Pokazuje to, że cieńsze TCO z ulepszoną optyką można wdrożyć w konfiguracji z tylnym złączem i będą korzystne pod względem CE.
W przeciwieństwie do tego, patrząc na konstrukcję złącza przedniego na Fig. 4(b), można zauważyć, że IOH o wysokiej przewodności nie ucierpi z powodu mniejszego udziału płytki w transporcie poprzecznym. Natomiast ITO i AZO o mniejszej przewodności zwiększają straty rezystancyjne. Zmniejszenie grubości ITO nie prowadzi do przewagi CE, natomiast w przypadku AZO jest wyraźnie niekorzystne. Można wywnioskować, że TCO o wysokiej przewodności, tutaj w przykładzie IOH, można wdrożyć zarówno w konfiguracjach ogniw słonecznych z tylnym, jak i przednim złączem bez większych różnic w stratach CE. TCO o niższej przewodności – takie jak ITO i AZO – ucierpią z powodu wyższych współczynników R poprzecznych występujących w konfiguracji złącza przedniego. Zmniejszenie TCO w ogniwach słonecznych z tylnym złączem jest korzystne, jeśli TCO przekracza pewien próg absorpcji, nawet dla TCO o niskiej przewodności, w tym przykładzie AZO. W konstrukcji złącza czołowego, pocienienie przyniesie tylko niewielkie korzyści, a nawet może być niekorzystne dla TCO o niższej przewodności, takich jak AZO.
Wydajność przemysłowych TCO wysokiej mobilności
W celu przetestowania TCO o wysokiej mobilności napylanego z dużą szybkością przez napylanie prądem stałym z targetów rurowych, jak to miało miejsce w produkcji masowej na dużą skalę, zastosowano różne materiały na przedni TCO w ogniwach słonecznych SHJ z podwójnym złączem tylnym. Przetestowano dwa rodzaje TCO o wysokiej mobilności, a mianowicie tlenek indu domieszkowany tytanem (ITiO) oraz tlenek indu o nieujawnionym typie domieszkowania ('Y'). Dodatkowo testowano ITO o różnych stężeniach domieszkowania, a mianowicie zawierające 97% tlenku indu i 3% tlenku cyny w celu ('97/3') oraz ITO 99/1. Jako materiał odniesienia zastosowano ITO 97/3 na tylnej stronie wszystkich ogniw. Uwzględniono również grupę ogniw z ITO 95/5 zarówno z przodu, jak i z tyłu.
Odpowiednie warstwy testowe na szkle wykazały rezystancje arkusza TCO w zakresie 36-136 Ω po osadzeniu i wyżarzaniu przez 30 min w temperaturze 200°C w warunkach otoczenia, co jest porównywalne z utwardzaniem po sitodruku. Jest to odpowiedni zakres do realizacji jako przedni styk w tylnych ogniwach słonecznych SHJ, jak omówiono wcześniej (patrz rys. 3). Należy jednak wziąć pod uwagę, że warstwy TCO osadzone na szkle mogą wykazywać inne właściwości (mobilność nośnika) niż te, gdy warstwy osadzane są na krzemie, co jest wymagane w przypadku ogniw słonecznych. Przypisuje się to dwóm efektom [29]: (1) różnemu zarodkowaniu kryształów, a co za tym idzie, strukturze ziarna; (2) różna zawartość wodoru, który dyfunduje z warstwy krzemu do TCO.
Warstwy ITiO i Y wykazują wysoką ruchliwość do 90cm2/Vs, ale o różnej gęstości nośników ładunku, tj. 2×1020cm-3i ~0,8×1020cm-3odpowiednio. Dla folii ITO97/3 i ITO99/1, niższe wartości ruchliwości, około 60 i 70 cm2/Vs przy gęstości nośnika ładunku 2,7×1020 cm-3i 1,8×1020cm-3zostały odpowiednio zmierzone. W wyniku bardzo niskiej gęstości nośnika ładunku, warstewki Y wykazały najniższą absorpcję pasożytniczą w obszarze bliskiej podczerwieni (patrz rys. 1), co czyni ten materiał najbardziej obiecującym dla osiągnięcia najwyższej Jsc i być może najwyższe CE w ogniwach słonecznych.
I–Vparametry każdej z grup testowych przedstawiono na rys. 5. Wszystkie ogniwa wykazują porównywalne napięcia obwodu otwartego (Voc), z medianami w wąskim zakresie 737–738 mV. Potwierdza to, że pasywacja nie uległa degradacji z powodu różnych uszkodzeń napylania. Zgodnie z oczekiwaniami, ogniwa słoneczne o wysokiej mobilności TCO przyniosły najwyższy Jscwartości, z medianą 39,0 mA/cm2i 39,2 mA/cm2odpowiednio dla ITiO i Y. To do 0,5 mA/cm2wyższa niż w przypadku referencji ITO97/3.
Pomimo wysokiegoJscI dobrzeVocwartości, jednak komórki z kontaktem z przodu Y nie dawały najwyższych wydajności. Najwyższą medianę CE wynoszącą 22,9% uzyskano faktycznie dla ITO99/1, natomiast najwyższą wartość CE wynoszącą 23,3% zmierzono dla ogniwa z ITiO. Niższe CE w przypadku próbek Y wynika z niższej mediany FF wynoszącej tylko około 77%, co wynika z wartości Rs, która jest znacznie wyższa; w rzeczywistości komórki ze stykiem czołowym Y dają najwyższe średnie wartości Rs wynoszące 1,3–1,6 Ω cm2. Natomiast mediana wartości Rs wynosi 0,9 Ω cm2dla komórek ITO99/1, co skutkuje znacznie wyższą medianąFF79,5 %.
Tabela 1. Porównanie właściwości elektrycznych różnych TCO.
Rysunek 2. Schematyczne przekroje poprzeczne ogniw słonecznych z heterozłączem krzemowym (SHJ) z tylnym złączem: (a) konstrukcja ogniwa dwufazowego; (b) konstrukcja komórki jednotwarzowej, z pokazanymi składowymi rezystancji szeregowej (Rs).
Rysunek 3. Rezystancja szeregowa a rezystancja arkusza z przodu TCO dla ogniw słonecznych SHJ z przednim i tylnym złączem. Krzywe reprezentują wyniki symulowane, podczas gdy ramki wskazują wyniki dla zmierzonych komórek z wariacją ITO.
Znaczenie niskiej rezystancji styku
Wysoka rezystancja szeregowa ogniw z (niską gęstością nośnika i) wysokim TCO mobilności jest w rzeczywistości aspektem, którym należy się zająć. Dokładniej, dwa główne składniki RsOto rezystancja kontaktowa TCO z krzemowymi warstwami kontaktowymi domieszkowanymi n- i p, które zostały szczegółowo zbadane w literaturze [37–40]. W przypadku ogniw słonecznych na bazie c-Si z domieszkami typu n, rezystancję styku TCO z warstwami Si domieszkowanymi n można scharakteryzować różnymi, stosunkowo prostymi technikami, takimi jak Cox i Strack [41] czy transmisja -line [42] metody. W przeciwieństwie do tego, rezystancja styku TCO z warstwą Si domieszkowaną p (TCO/p) jest trudniej dostępna, ponieważ tworzy się połączenie. Jak wykazali Basset i in. [21] oraz Wang i in. [24] np. prosta metoda wydobycia wartości Rskomponent jest wyprowadzenie wszystkich dostępnych komponentów Rs, a pozostała wartość jest uznawana za rezystancję styku TCO/p.
Rezystywność styku ρczależy od szczegółowego wyrównania i wygięcia pasma, a także od stanów defektów interfejsu; stąd ważne jest kilka parametrów, w szczególności energia aktywacji domieszkowanej warstwy Si i gęstość nośnika ładunku, ale także różnica funkcji pracy między obydwoma materiałami. Procel i in. [38] wykazali, że ρcjest minimalny, gdy domieszkowane warstwy wykazują niskie wartości energii aktywacji, takie jak te uzyskane z warstw krzemu nanokrystalicznego zamiast warstw amorficznych.
Ponadto gęstość nośnika ładunku w TCO powinna być znacznie powyżej 1×1020cm-3; jest to szczególnie ważne w przypadku kontaktu TCO/p, dla którego niezbędna jest wydajna rekombinacja dziury i elektronów w kontakcie. W odniesieniu do doboru i optymalizacji warstw TCO pociąga to za sobą znalezienie optimum dla ne, które musi być wystarczająco wysokie, aby osiągnąć wystarczająco niskie ρcwartości, ale jednocześnie muszą być jak najniższe, aby ograniczyć wchłanianie pasożytów (FCA).
W nowszym eksperymencie wybrano warstwę Y o większej gęstości nośnika; Rys. 8 przedstawia właściwości dostępne po dostrojeniu procesu. Rzeczywiście, dla dostosowanego TCO, komórka FF wyzdrowiała, ale kosztem niewielkiego spadku Jscz powodu dodatkowego FCA. Ogólnie rzecz biorąc, CE nadal wzrosło do poziomu podobnego do tego, który stwierdzono dla najlepszych grup na Rys. 5, co pokazuje znaczenie starannego dostrojenia właściwości warstwy i granicy faz.
Rysunek 4. Straty mocy związane z gęstością prądu (Ploss J) i straty mocy związane z rezystancją szeregową (Ploss R) dla (a) złącza tylnego i (b) złącza przedniego ogniw SHJ. Wartości strat sprawności konwersji (CE) wskazano liniami przerywanymi; straty te odnoszą się do referencyjnego ogniwa słonecznego z 23,3% CE, reprezentowanego przez fioletowy diament przy (0,0). Wypełnione symbole reprezentują TCO o grubości 75 nm (standard), ale z powłoką przeciwodblaskową (ARC) na górze, podczas gdy symbole otwarte reprezentują cieńsze (zoptymalizowane) warstwy TCO, również z ARC.
Aspekty przemysłowe: koszty docelowe
Typowymi typami tarcz TCO stosowanych w branży fotowoltaiki z krzemu krystalicznego są tarcze obrotowe, które są cylindrycznymi powłokami materiału TCO połączonymi z metalową rurą nośną. Im dłuższa tuba, tym więcej łusek należy użyć do celu tuby. Powodem, dla którego branża preferuje ten typ celu do rozpylania TCO, jest znacznie wyższy stopień wykorzystania materiału docelowego TCO niż w przypadku planarnych typów docelowych TCO. Stopień wykorzystania materiału docelowego, który można osiągnąć za pomocą celu obrotowego, wynosi zwykle ≥80%; jest to szczególnie interesujące w przypadku, gdy materiały TCO są drogie, takie jak TCO na bazie indu. Jeśli chodzi o TCO w branży fotowoltaiki z krystalicznego krzemu, dominują TCO na bazie indu ze względu na doskonałe właściwości warstwy (jak pokazano również wcześniej). Niemniej jednak niektórzy gracze rynkowi oferują również TCO oparte na cynku w tym samym celu. Rzeczywiście, istnieją zalety i wady stosowania TCO opartych na cynku. Jedną z zalet jest niższy koszt tarczy z rurką na bazie cynku o wymiarach identycznych z tarczami na bazie indu, podczas gdy niższa przewodność cynku stwarza pewne ograniczenia w projektowaniu ogniw słonecznych, jak omówiono wcześniej i zwizualizowano na ryc. 3.
Rys. 6 pokazuje konkretny koszt docelowy na cm3docelowych parametrów rur dla TCO na bazie cynku i TCO na bazie indu; należy pamiętać, że koszt tuby podkładowej jest wyłączony z kosztu docelowego. Punkty danych zostały zebrane od docelowych dostawców z całego świata. Mniejszą liczbę punktów danych dla TCO opartych na cynku można przypisać dotychczasowemu brakowi zainteresowania tym materiałem w branży fotowoltaiki krzemu krystalicznego.
Pewne rozproszenie w kosztach docelowych występuje z powodu różnych materiałów w grupie cynku i w grupie indu lub z powodu różnych dostawców. Punkty danych oznaczające wyższy koszt docelowy w obu grupach można wyjaśnić mniej powszechnymi składami i/lub kosztownymi procesami produkcyjnymi i/lub wysokimi marżami. Punkty danych o niższych kosztach zaobserwowane w obu grupach powinny być reprezentatywnymi wartościami kosztów dla producentów ogniw słonecznych z kilkuset rocznym zapotrzebowaniem na rury.
Porównanie najniższej wartości w obu grupach pokazuje, że TCO oparte na Zn (koszt docelowy ~0,6 USD/cm3) może być o około jedną czwartą ceny TCO In-based (koszt docelowy ~2,6 USD/cm3). Należy jednak zauważyć, że te punkty danych są obrazem obecnej sytuacji i prawdopodobnie wkrótce staną się nieaktualne, w zależności od zmienności rynku akcji w odniesieniu do surowca, w szczególności indu.
Rysunek 5. Parametry I–V bifacjalnych ogniw słonecznych SHJ wielkości 4 cm2 z różnymi przednimi TCO i ITO 97/3 z tyłu. Jako odniesienie dołączono ITO 95/5, DC napylane z celownika rurowego w HZB.
Aspekty przemysłowe: produkcja masowa
Oprócz chęci wdrożenia TCO bez indu w celu zmniejszenia kosztów operacyjnych (OPEX), w najlepszym interesie jest posiadanie narzędzia do napylania na dużą skalę, które może produkować wysokiej jakości powłokę TCO przy niskich kosztach. Rys. 7 przedstawia wysoce wydajny system rozpylania XEA|nova L firmy VON ARDENNE, który może nanosić warstwy TCO z przepustowością 8000 wafli M6 na godzinę w wersji podstawowej oraz z jeszcze wyższą przepustowością dzięki pakietom aktualizacyjnym. W 2019 r. sprzęt XEA|nova stał się częścią przemysłowej linii produkcyjnej, osiągając najwyższą wydajność ogniw na poziomie ponad 24 % przy użyciu folii TCO podobnych do tych, które tutaj badano.
Aby osiągnąć wysoką przepustowość, szybkość osadzania warstw TCO musi być wysoka, co można osiągnąć przez przyłożenie dużej mocy prądu stałego do rury docelowej. Jednak właściwości TCO nadal muszą być zachowane, gdy TCO jest przygotowywany przy wyższych gęstościach mocy. Na rys. 8 przedstawiono ruchliwości elektronów i gęstości nośników ładunku w warstwach TCO, napylonych przy 4 kW i 8 kW z tarcz ceramicznych z rurki ceramicznej typu TCO „Y”. Wysoka mobilność około 80 cm2/ Vs można było osiągnąć przy poziomie mocy 4kW po osadzeniu. Zwiększenie mocy rozpylania do 8 kW zmniejsza maksymalną mobilność maksymalnie o 10%. Ciekawe, że ruchomości można było jeszcze zwiększyć, nawet do 100 cm2/Vs, przez wygrzewanie folii przez 30 min w 200°C, jak pokazano na Rys. 8.
Rysunek 6. Konkretny docelowy koszt na cm3 materiału docelowego dla TCO na bazie indu i cynku.
Wnioski
Technologia ogniw słonecznych SHJ okazała się ważnym graczem na drodze do zwiększenia swojego udziału w produkcji na dużą skalę. Wynika to z bardzo wysokich wydajności konwersji i szczupłego procesu produkcyjnego. .
Jeśli chodzi o rolę TCO, należy jeszcze zająć się trzema aspektami, aby zwiększyć perspektywy technologii SHJ w zakresie dodatkowego wejścia w branżę ogniw słonecznych:
1. Dalsza poprawa wydajności komórek.Można to osiągnąć poprzez wdrożenie TCO o wysokiej mobilności, które są odpowiednie do masowej produkcji. Wykazano, że TCO o wysokiej mobilności mogą być rozpylane przy dużej przepustowości, a te TCO zostały przetestowane w ogniwach słonecznych SHJ. Chociaż CE takich ogniw SHJ jest wysokie, nadal pozostaje w tyle za ogniwami referencyjnymi z najlepszym przednim TCO ITO, pomimo niższej absorpcji i wyższej mobilności. Przypisuje się to zwiększonej rezystywności kontaktowej TCO z n- i/lub styki silikonowe z domieszką p. W celu dalszego zmniejszenia strat rezystancyjnych na tych interfejsach, a tym samym czerpania pełnych korzyści z doskonałych właściwości TCO, należy zająć się precyzyjnym dostrojeniem TCO i wdrożeniem stykających się warstw i/lub optymalizacji interfejsów.
2. Zmniejszenie zużycia rzadkich (i drogich) materiałów, zwłaszcza indu.Atrakcyjną opcją uzyskania oszczędności w kosztach materiałów jest zmniejszenie grubości TCO; jest to jeszcze bardziej atrakcyjne w przypadku kosztownych TCO o wysokiej przewodności (wysoka mobilność). Jednakże potrzebny jest inny etap procesu, aby osadzić drugą warstwę przeciwodblaskową (nakrywającą) (ARC) na wierzchu TCO w celu zmniejszenia strat odbicia. Alternatywnie, jak pokazano w tym artykule, TCO o niższej przewodności (AZO w podanym przykładzie) można zastosować w ogniwach słonecznych z tylnym złączem bez uszczerbku dla CE. Nabiera to znaczenia w przypadku kosztów: w przedstawionej analizie cele oparte na ZnO wykazują niższy koszt na poziomie 0,6 USD/cm3dla materiału docelowego, w porównaniu z 2,6 USD/cm3dla celów In-based. Z ograniczoną stabilnością AZO można sobie poradzić np. pokrywając go warstwą dielektryczną (a-SiO2lub a-SiNx).
3. Zmniejsz koszty sprzętu PVD.Skalowanie i zwiększanie przepustowości linii produkcyjnych TCO jest drogą do zrobienia, a rozpylanie DC jest gotowe do wysokoprzepustowej produkcji wysokowydajnych TCO.
Podziękowanie
Z wdzięcznością doceniono finansowanie przez niemieckie federalne ministerstwo spraw gospodarczych i energii (BMWi) w ramach projektu Dynasto pod nr 0324293.
Rys. 8. Własności elektryczne warstw TCO napylonych przy 4kW i 8kW z tarcz ceramicznych typu TCO „Y”, w stanie po osadzeniu i po wyżarzaniu przez 30 min w temperaturze 200°C w warunkach otoczenia.
Podziękowanie
Z wdzięcznością doceniono finansowanie przez niemieckie federalne ministerstwo spraw gospodarczych i energii (BMWi) w ramach projektu Dynasto pod nr 0324293.
Bibliografia
[1] Chunduri, SK& Schmela, M. 2019, „Heterojunction solar technology”, Taiyang News [http://taiyangnews.info/TaiyangNews_Report_Heterojunction_Solar_Technology_2019_EN_download_version2.pdf].
[2] Ballif, C. i in. 2019, „Rozwiązywanie wszystkich wąskich gardeł w technologii heterozłączy krzemowych”, Photovoltaics International, wydanie 42, s. 85.
[3] Frank, G.& Köstlin, H. 1982, „Właściwości elektryczne i model defektów domieszkowanych cyną warstw tlenku indu”, Appl. Fiz. A, tom. 27, nr 4, s. 197–206 [https://doi. org/10.1007/BF00619080].
[4] Hamberg, I.& Granqvist, CG 1986, „Folie In2O3 z domieszką parowanego Sn»: Podstawowe właściwości optyczne i zastosowania w oknach energooszczędnych”, J. Appl. Fizyka, tom. 60, nr 11, s. R123–R160 [https://doi. org/10.1063/1.337534].
[5] Balestrieri, M. i in. 2011, „Charakterystyka i optymalizacja warstw tlenku indowo-cynowego do heterozłączowych ogniw słonecznych”, Sol. Energia ma znaczenie. Sol. Komórki, tom. 95, nr 8, s. 2390–2399 [https://doi.org/10.1016/j.solmat.2011.04.012].
[6] Koida, T.& Kondo, M. 2007, „Badania porównawcze przezroczystego przewodzącego In2O3 domieszkowanego Ti-, Zr- i Sn przy użyciu podejścia kombinatorycznego”, J. Appl. Fizyka, tom. 101, nr 6, s. 063713 [https://doi. org/10.1063/1.2712161].
[7] Kobayashi, E., Watabe, Y.& Yamamoto, T. 2015, „Wysoka ruchliwość przezroczyste przewodzące cienkie warstwy uwodornionego tlenku indu domieszkowanego cerem”, Appl. Fiz. Wyr., tom. 8, nr 1, s. 015505 [https://doi. org/10.7567/APEX.8.015505].
[8] Macco, B. i in. 2014, „Przezroczyste tlenki przewodzące In2O3:H o wysokiej mobilności wytworzone przez osadzanie warstwy atomowej i krystalizację w fazie stałej”, physica status solidi (RRL), tom. 8, nr 12, s. 987–990 [https://doi.org/10.1002/pssr.201409426].
[9] Erfurt, D. i in. 2019, „Poprawa właściwości elektrycznych pulsującego magnetronu DC domieszkowanego wodorem tlenku indu po wyżarzaniu w powietrzu”, Mater. Nauka. Semicon. Proc., tom. 89, s. 170–175 [https://doi.org/10.1016/j.mssp.2018.09.012].
[10] Yu, J. i in. 2016, „Powłoka z tlenku indu z domieszką wolframu: gotowa do dwufazowej metalizacji miedzi w krzemowym ogniwie słonecznym z heterozłączem”, Sol. Energia ma znaczenie. Sol. Komórki, tom. 144, s. 359–363 [https://doi. org/10.1016/j.solmat.2015.09.033].
[11] Newhouse, PF i in. 2005, „Cienkie warstwy In2O3 o wysokiej ruchliwości elektronów domieszkowanych W metodą pulsacyjnego osadzania laserowego”, Appl. Fiz. Lett., tom. 87, nr 11, s. 112108 [https://doi.org/10.1063/1.2048829].
[12] T. Asikainen, M. Ritala& Leskelä, M. 2003, „Wzrost osadzania się warstwy atomowej w warstwach In2O3 domieszkowanych cyrkonem”, Cienkie filmy stałe, tom. 440, nr 1, s. 152–154 [https://doi.org/10.1016/S0040-6090(03)00822-8].
[13] Morales-Masis, M. i in. 2018, „Wysoce przewodzący i szerokopasmowy przezroczysty In2O3 domieszkowany Zr jako elektroda przednia do ogniw słonecznych”, IEEE J. Photovolt., s. 1–6 [https://doi.org/10.1109/ JPHOTOV.2018.2851306].
[14] Morales-Masis, M. i in. 2017, „Przezroczyste elektrody dla wydajnej optoelektroniki”, Adv. Elektron. Mat., tom. 3, nr 5, s. 1600529 [https://doi. org/10.1002/aelm.201600529].
[15] Delahoy, AE& Guo, SY 2005, „Osadzanie przezroczystej i półprzezroczystej folii przewodzącej w środowisku reaktywnym, rozpylanie katodą wnękową”, J. Vac. Nauka. Technol. A, tom. 23, nr 4, s. 1215–1220 [https://doi.org/10.1116/1.1894423].
[16] van Hest, MFAM i in. 2005, „Tlenek indu domieszkowany tytanem: przezroczysty przewodnik o wysokiej ruchliwości”, Appl. Fiz. Lett., tom. 87, nr 3, s. 032111 [https://doi.org/10.1063/1.1995957].
[17] Meng, Y. i in. 2001, „Nowa przezroczysta przewodząca cienka warstwa In2O3:Mo”, Cienkie folie stałe, tom. 394, nr 1–2, s. 218–222 [https://doi.org/10.1016/S0040-6090(01)01142-7].
[18] Yoshida, Y. i in., „Rozwój magnetronowego napylanego magnetronowo tlenku indowo-molibdenowego”, J. Vac. Nauka. Technol. A, tom. 21, nr 4, s. 1092–1097 [https://doi.org/10.1116/1.1586281].
[19] Warmsingh, C. i in. 2004, „Wysoce ruchliwe przezroczyste przewodzące cienkie warstwy In2O3 z domieszką Mo, metodą pulsacyjnego osadzania laserowego”, J. Appl. Fizyka, tom. 95, nr 7, s. 3831–3833 [https://doi.org/10.1063/1.1646468].
[20] Ruske, F. i in. 2010, „Poprawa transportu elektrycznego w domieszkowanym Al tlenku cynku poprzez obróbkę cieplną”, J. Appl. Fizyka, tom. 107, nr 1, s. 013708 [https://doi.org/10.1063/1.3269721].
[21] Hüpkes, J. i in. 2014, „Odporne na wilgoć, domieszkowane folie z tlenku cynku”, Cienkie folie stałe, tom. 555, s. 48–52 [https://doi.org/10.1016/j.tsf.2013.08.011].
[22] Greiner, D. i in. 2011, „Stabilność cieplna w warunkach wilgoci domieszkowanych glinem warstw tlenku cynku na podłożach gładkich i chropowatych”, Thin Solid Films, tom. 520, nr 4, s. 1285–1290 [https://doi.org/10.1016/j.tsf.2011.04.190].
[23] Morales-Vilches, AB i in. 2018, „Ogniwa słoneczne z heterozłączem krzemowym bez ITO z przednimi elektrodami ZnO:Al/SiO2 osiągające wydajność konwersji 23%”, IEEE J. Photovolt., tom. 9, nr 1, s. 1–6 [https://doi.org/10.1109/JPHOTOV.2018.2873307].
[24] Bivour, M. i in. 2014, „Ogniwa słoneczne z heterozłączem krzemowym z tylnym emiterem: mniejsze ograniczenia dotyczące właściwości optoelektrycznych TCO z przedniej strony”, Sol. Energia ma znaczenie. Sol. Komórki, tom. 122, s. 120–129 [https://doi.org/10.1016/j.solmat.2013.11.029].
[25] Basset, L. i in. 2018, „Rozbicie rezystancji szeregowej krzemowych ogniw słonecznych z heterozłączem produkowanych na linii pilotażowej CEA-INES”, Proc. 35. EU PVSEC, Bruksela, Belgia, s. 721–724 [https://doi. org/10.4229/35.EUPVSEC20182018-2DV.3.21].
[26] Ling, ZP i in. 2015, „Trójwymiarowa analiza numeryczna hybrydowych heterozłączowych ogniw słonecznych z waflami krzemowymi z heterozłączowymi stykami tylnymi”, AIP Adv., tom. 5, nr 7, s. 077124 [https://doi.org/10.1063/1.4926809].
[27] Cruz, A. i in. 2019, „Wpływ przedniego TCO na wydajność krzemowych ogniw słonecznych z heterozłączem tylnym: spostrzeżenia z symulacji i eksperymentów”, Sol. Energia ma znaczenie. Sol. Komórki, tom. 195, s. 339–345 [https://doi.org/10.1016/j. solmat.2019.01.047].
[28] Wang, E.-C. i in. 2019, „Prosta metoda z modelem analitycznym do ekstrakcji składowych rezystancji szeregowej heterozłącza ogniw słonecznych i ekstrakcji A-Si:H(i/p) do przezroczystego przewodzącego tlenku rezystywności kontaktowej”, AIP Conf. Proc., tom. 2147, nr 1, s. 040022 [https://doi.org/10.1063/1.5123849].
[29] Cruz, A. i in. 2019, „Wpływ warstw krzemu na wzrost ITO i AZO w krzemowych ogniwach słonecznych z heterozłączem”, IEEE J. Photovolt., s. 1–7 [https://doi.org/10.1109/JPHOTOV.2019.2957665].
[30] Muñoz, D.& Roux, D. 2019, „Wyścig o wysoką wydajność produkcji: Dlaczego heterozłącze jest teraz gotowe na rynek”, Proc. 36. EU PVSEC, Marsylia, Francja, s. 1–20.
[31] Strahm, B. i in. 2019, „Poprawa wydajności „HJT 2.0” i korzyści kosztowe dla produkcji ogniw krzemowych z heterozłączem”, Proc. 36. EU PVSEC, Marsylia, Francja, s. 300–303 [https://doi. org/10.4229/EUPVSEC20192019-2EO.1.3].
[32] Zhang, D. i in. 2013, „Zaprojektowanie i wykonanie dwuwarstwowej powłoki antyrefleksyjnej SiOx/ITO do heterozłączowych krzemowych ogniw słonecznych”, Sol. Energia ma znaczenie. Sol. Komórki, tom. 117, s. 132–138 [https://doi. org/10.1016/j.solmat.2013.05.044].
[33] Geissbühler, J. i in. 2014, „Krzemowe heterozłączowe ogniwa słoneczne z pokrytymi miedzią elektrodami siatkowymi: Stan i porównanie z technikami grubowarstwowymi srebra”, IEEE J. Photovolt., tom. 4, nr 4, s. 1055–1062 [https://doi.org/10.1109/ JPHOTOV.2014.2321663].
[34] Herasimenka, SY i in. 2016, „Stosy ITO/SiOx:H do krzemowych ogniw słonecznych z heterozłączem”, Sol. Energia ma znaczenie. Sol. Komórki, tom. 158, część 1, s. 98–101 [https://doi.org/10.1016/j.solmat.2016.05.024].
[35] Santbergen, R. 2016, „Podręcznik oprogramowania do symulacji optycznej ogniw słonecznych: GENPRO4”, Materiały i urządzenia fotowoltaiczne, Uniwersytet Technologiczny w Delft.
[36] Haschke, J. i in. 2020, „Transport boczny w krzemowych ogniwach słonecznych”, J. Appl. Fizyka, tom. 127 [https://doi. org/10.1063/1.5139416].
[37] Bivour, M. i in. 2012, „Poprawa kontaktu tylnego emitera a-Si:H(p) krzemowych ogniw słonecznych typu n”, Sol. Energia ma znaczenie. Sol. Komórki, tom. 106, s. 11–16 [https://doi. org/10.1016/j.solmat.2012.06.036].
[38] Procel, P. i in. 2018, „Teoretyczna ocena stosu styków dla wysokowydajnych ogniw słonecznych IBC-SHJ”, Sol. Energia ma znaczenie. Sol. Komórki, tom. 186, s. 66–77 [https://doi.org/10.1016/j.solmat.2018.06.021].
[39] Luderer, C. i in. 2019, „Rezystywność styku heterozłącza TCO/a-Si:H/c-Si”, Proc. 36. EU PVSEC, Marsylia, Francja, s. 538–540 [https://doi. org/10.4229/EUPVSEC20192019-2DV.1.48].
[40] Messmer, C. i in. 2019, „Wpływ tlenków międzyfazowych w stykach cienkowarstwowych TCO/doped Si na transport nośnika ładunku w kontaktach pasywujących”, IEEE J. Photovolt., s. 1–8 [https://doi.org/10.1109/ JPHOTOV.2019.2957672 ].
[41] Cox, RH& Strack, H. 1967, „Styki omowe dla urządzeń GaAs”, Solid-State Electron., tom. 10, nr 12, s. 1213–1218 [https://doi.org/10.1016/0038-1101(67)90063-9].
[42] Fellmeth, T., Clement, F.& Biro, D. 2014, „Modelowanie analityczne przemysłowych krzemowych ogniw słonecznych”, IEEE J. Photovolt., tom. 4, nr 1, s. 504–513 [https://doi.org/10.1109/JPHOTOV.2013.2281105].
